當(dāng)空壓機(jī)運(yùn)行參數(shù)為: 轉(zhuǎn)速2950轉(zhuǎn)/分，電機(jī)電流180安培，泵的出口壓力11.5公斤/厘 米，出口流量滿負(fù)荷。
電機(jī)與系的振幅見表，停機(jī)后，立即檢查了復(fù)盛空壓機(jī)與泵鏡子的同心變， 最大誤差為鈾向0.05毫米，在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，然后斷開聯(lián)軸器，使電機(jī)單獨(dú)空運(yùn)。
(一) 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)所測(cè)得的振動(dòng)數(shù)據(jù)，作振動(dòng)分析
1、從表12--1所示的振幅看出,振動(dòng)的部位只發(fā)生在空壓機(jī)一端，屬于局部振動(dòng)。
2、聯(lián)軸器相鄰的兩個(gè)軸承，只有電機(jī)軸承產(chǎn)生很大的振動(dòng),從而排除兩轉(zhuǎn)子同心 前軸度偏差過大的問題。
3、從表12一2中空壓機(jī)單獨(dú)運(yùn)行的初始報(bào)幅看出，主要是基頻混動(dòng)。
其中，承垂直方向的基頻服動(dòng)占合成振動(dòng)的94%。前軸承水平方向的基頻證動(dòng)占合成報(bào)動(dòng) 的86%。后軸承垂直方向的基頻振動(dòng)占合成振動(dòng)的91.5%。
后軸承水平方向的基頻振動(dòng) 占合成振動(dòng)的83%。由于沒有攜帶其它儀器,振動(dòng)相位，報(bào)動(dòng)波形及轉(zhuǎn)子軸心軌跡沒有 觀察，但從選頻的成分及幅值來看，可以診斷為空壓機(jī)轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡。
在配制平衡機(jī)的接頭盤時(shí)發(fā)現(xiàn),電機(jī)聯(lián)軸器的內(nèi)孔與軸配合太松，有0.12毫米的間 陂。原來為了防止在運(yùn)行中聯(lián)軸器串動(dòng),用一個(gè)M10的螺詮頂著鍵,使之固定。
這樣就使聯(lián)軸器的內(nèi)孔中心與軸心產(chǎn)生了很大的偏心，形成電機(jī)轉(zhuǎn)子較大的重心偏移，從而也就 產(chǎn)生了較大的不平衡質(zhì)量，使電機(jī)空運(yùn)時(shí)，撅幅達(dá)130um。
空壓機(jī)空轉(zhuǎn)時(shí)，振幅由130um陳為50im。但連泵帶負(fù)荷后，振動(dòng)又大幅度上升, 為此，將振動(dòng)信號(hào)錄入磁帶,回廠后輸入CF-300分析儀中作譜分析。
(二) 根據(jù)譜圖和表12一4作振動(dòng)分析
1、通頰振動(dòng)中，有四種頻串結(jié)構(gòu)，(150Hz) 為主，共中通頻占的73~83%。
2、在四種頻率中,主要以8f
8、基頻f。(50Hz) 占通頻的37~45%.(250Hz) 占通頻的15~34%。
4、5f.(350Hz) 能量較小,忽略不計(jì)。
根據(jù)譜圖的頻串結(jié)構(gòu)及各自的能量比例，診斷為空壓機(jī)支承部件強(qiáng)度不夠，支承 部件包括: 墊片、機(jī)座、臺(tái)板和基礎(chǔ)。
經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)空壓機(jī)的四個(gè)支腿，是每一側(cè)的兩個(gè)支腿共用一環(huán)通長(zhǎng)的20毫米厚的 墊鐵。
由于通長(zhǎng)的墊鐵與支座的接觸面積很大，并且電機(jī)的每個(gè)地角螺栓受力不會(huì)完全 一樣，勢(shì)必會(huì)使墊鐵與底座接觸不良，造成支承部件的強(qiáng)度下降，使電機(jī)在滿負(fù)荷時(shí)， 產(chǎn)生劇烈振動(dòng)。
為此,加工四塊<每個(gè)支跳一塊) 與原來厚度相同的墊鐵開機(jī)后，振動(dòng)明顯下脈。
通過更換電機(jī)的四個(gè)支排的熱鐵，電機(jī)空運(yùn)振幅502m降為10um ,連泵帶負(fù)荷振 幅由1801m降為780um，已有大幅度下降。
但背負(fù)荷時(shí)振動(dòng)78um，仍然較大，故又將 新的振動(dòng)信號(hào)錄入磁帶，輸入分析儀內(nèi)，作殘余振動(dòng)分析，以消除振動(dòng)。
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